Проектирование режимов алмазного бурения

Алмазное бурение может быть высокоэффективно только при определенном сочетании параметров режима бурения, обеспечивающих высокую механическую скорость бурения и проходку на коронку до ее износа при малом расходе алмазов на 1 м бурения.

Оптимальной частотой вращения алмазной коронки будет максимальная частота вращения, при которой:

мощность буровой установки и прочность бурильной колонны

достаточны, чтобы обеспечить бурение на оптимальной нагрузке на

коронку;

  • - обеспечивается требуемый выход керна;
  • -обеспечивается минимальный расход алмазов на 1 м бурения.

При выборе частоты вращения алмазной коронки рекомендуется руководствоваться следующими общими положениями:

  • - наибольшие значения частоты вращения следует задавать при бурении неглубоких скважин (до 500 м) и монолитных и слаботрещиноватых породах коронками малого диаметра (до 59 мм) и при бурении импрегнированными коронками;
  • - пониженные значения частоты вращения задаются при бурении весьма твердых кварцевых ожелезненных пород типа яшм, джеспелитов, роговиков; сильнотрещиноватых, раздробленных пород, прослоев пород, значительно отличающихся по твердости; глубоких скважин (свыше 2000 м), скважин большого диаметра (76 мм и выше) и искривленных отклонителями скважин; при использовании коронок армированных крупными алмазами (зернистость 5-10 шт/карат или крупнее; при низком выходе керна.

На рис. 10.1 представлены графики зависимости механической скорости

м/час

600 1200 1800 2400 3000

Осевая нагрузка на коронку, даН

Рис. 10.1. Графики зависимости механической скорости бурения от осевой нагрузки при частоте вращения бурового инструмента: 1 - 200 мин'1;

2 - 400 мин'1; 3 - 600 мин'; 4 - 800 мин 5 - 1000 мин'1; 6 - 1200 мин'1

бурения импрегнированными алмазными коронками диаметром 59 и 76 мм от осевой нагрузки [2]. Анализ зависимостей, приведенных на рис. 10.1, показывает, что механическая скорость бурения с ростом частоты вращения возрастает и имеет максимум при осевой нагрузке 2400 даН.

При повышении частоты вращения бурового инструмента уменьшается глубина внедрения алмазного резца в породу и соответственно глубина борозды разрушения породы. Причины этого состоят, прежде всего, в сокращении времени на развитие деформаций, снижении результирующего напряжения разрушения в породе и соответственно глубины внедрения резца в породу [17]. В результате снижения результирующего напряжения разрушения повышается сопротивляемость породы резанию-скалыванию и раздавливанию, возрастает тангенциальное усилие, что является причиной снижения глубины внедрения резца в породу.

сИт,%

Графики зависимости отношения темпа прироста механической скорости бурения с1 к темпу прироста частоты вращения бурового инструмента от частоты вращения со при значениях осевой нагрузки на инструмент

Рис. 10.2. Графики зависимости отношения темпа прироста механической скорости бурения с1 к темпу прироста частоты вращения бурового инструмента от частоты вращения со при значениях осевой нагрузки на инструмент: I - 600 даН; 2 - 1200 даН; 3 - 1800 даН;

4 - 2400 даН; 5 - 3000 даН

Установлено, что с ростом частоты вращения механическая скорость бурения возрастет, но темп прироста механической скорости бурения по мере повышения частоты

вращения уменьшается (от 0,95-0,7 до 0,7-0,5) при росте частоты вращения от 200 до 1200 мин’1 [2]. При этом темп приращения механической скорости бурения с ростом частоты вращения для более твердых пород ниже, чем для менее твердых горных пород.

На рис. 6.2 представлены данные из работы [2], которые отражают влияние частоты вращения и осевой нагрузки на темп прироста механической скорости бурения в сопоставлении с ростом частоты вращения бурового инструмента.

Полученные графики показывают, что темп прироста механической скорости бурения с ростом частоты вращения минимален при наименьшей (600 даН) и наибольшей (3000 даН) осевых нагрузках. В первом случае, очевидно, осевая нагрузка недостаточна для объемного разрушения породы, а во втором чрезмерна, что привело к зашламованию забоя.

При осевых нагрузках 1800 и 2400 даН и частоте вращения 800 мин'1 темп роста механической скорости бурения начинает опережать темп роста частоты вращения. Именно такие параметры режима бурения (осевая нагрузка 1800-2400 даН и частота вращения 800-1200 мин’1) в данном случае оптимальны. Эти режимы бурения соответствуют оптимальным условиям объемного разрушения породы, при котором важны оба основных параметра режима бурения.

Таким образом, каждому значению частоты вращения соответствует определенная оптимальная осевая нагрузка на буровой инструмент, обеспечивающая максимум механической скорости бурения. Как правило, при росте частоты вращения снаряда осевую нагрузку увеличивают для повышения напряжения разрушения породы, которое снижается при повышении скорости перемещения резцов коронки. При достижении критического значения частоты вращения бурового снаряда при постоянном значении осевой нагрузки на алмазную коронку снижение механической скорости бурения сопровождается интенсивным микроизнашиванием и заполированием торца алмазной коронки. Для предотвращения начинающегося процесса заполирования нужно несколько увеличить осевую нагрузку на инструмент, а затем вновь повысить частоту вращения и подачу очистного агента. Таким образом, путем последовательных шагов рекомендуется установить оптимальное сочетание частоты вращения и осевой нагрузки.

Таблица 10.1

Осевая нагрузка и частота вращения при бурении алмазным буровым _инструментом горных пород различной твердости_

Катего-

Зсрнис-

Расход воды, л/мин

рия по бури-

тость

Осевая нагрузка, даН (по данным ВИТРа)

объем-

30

50

70

мости и

твер

дость

горных

ных

алмазов,

шт/карат

1Чф,

кВт

мин'1

НФ,

кВт

®пр?

мин'1

Нф,

кВт

®Пр>

мин'1

пород

VI, VII-

10-20

400-800

26

400-1400

зз

400-1800

39

400-2100

1-2,5

ГПа

500-1000

24

350-1100

27

350-1250

31

350-1450

20-30

16

300-1100

20

300-1300

23

300-1500

VIII, IX-

2,5^1

ГПа

600-1200

19

250-1050

21

250-1150

24

250-1350

40-50

800-1300

12

200-1400

14

200-1700

16

200-2000

13

150-1250

15

150-1400

17

150-1600

120-150

7

450-550

8

450-650

9

450-750

ІХ-ХІ -

800-1300

8

400-500

9

400-550

И

400-600

4-5,5

150-400

1200-1700

ІІ

500-600

ІЗ

500-750

11

500-850

ГПа

14

500-550

15

500-600

17

500-700

XI, XII-

400-800

27

750-1300

33

750-1600

38

750-1900

5,5-7,0 ГПа

1200-2000

37

800-1200

41

800-1350

48

800-1600

800-1200

1500-2300

39

800-1600

48

800-1900

56

800-2200

55

1000-1500

61

1000-1700

70

1000-1900

Примечания: 1. В числителе значения для коронок диаметром 59, в знаменателе 76 мм.

  • 2. При зернистости алмазов 10-20 шт/карат предельные мощности для коронок 59 мм выше, чем 76 мм, из-за повышенного содержания объемных алмазов.
  • 3. При бурении по трещиноватым породам частоты вращения снаряда, приведенные в данной табл., следует уменьшить на 25-30 %.

Предельное значение частоты вращения бурового инструмента сопр определяется предельно допустимой забойной мощностью Л^пр [5]:

  • (10.5)
  • 5-10Х„

АЛ. ’

где Д, - диаметр бурового инструмента, м;

Рос - осевая нагрузка, Н.

Частоты вращения и значения осевых усилий, рекомендованные ВИТРом, приведены в табл. 10.1 [2, 5].

Следует отметить, что приведенные значения являются усредненными и не учитывают насыщенности матриц инструмента алмазами. В соответствии с методикой, представленной в работе [5], значение осевой нагрузки можно скорректировать в соответствии с расчетом по такой зависимости:

^=<РоЛ/,Ю6, (10.6)

где фо - коэффициент, учитывающий изменение площади контактирования алмазов с забоем скважины (ф0= 0,17-0,25 - меньшее значение относится к породам с твердостью рш >3,5 ГПа, большее к породам твердостью рш <1,5 ГПа); /а - суммарная площадь контактов объемных алмазов с породой, м2.

Как следует из выражения (10.6), осевая нагрузка на алмазный инструмент повышается с ростом твердости горных пород и концентрации объемных алмазов.

Частота вращения алмазной коронки может определяться также исходя из рекомендуемых значений окружной скорости для различных пород (формула 10.2) [10]:

Для пород УШ-1Х категорий по буримости - 3-4 м/с

  • 2-3 м/с
  • 1,5-2 м/с

Для пород Х-Х1 категорий по буримости -

Для пород XII категории по буримости -

Частота вращения коронки может рассчитываться также в зависимости от твердости разбуриваемых горных пород:

19,1(3,64--0,0038 О (10?)

где Д, - наружный диаметр коронки, м;

рш - твердость горной породы, ГПа (1 ГПа = Г109 Па; для пород УН-ХН категории 2,0<рш<8,0 ГПа).

Как следует из формулы (10.7), частота вращения коронки снижается при повышении твердости горных пород и диаметра коронки.

Осевые нагрузки, рассчитанные по формуле (10.6), соответствуют началу бурения новой коронкой. По мере приработки коронки, увеличения зоны разрушения горной породы и зашламования забоя скважины нужно повышать осевую нагрузку с одновременным повышением частоты вращения инструмента и расхода очистного агента.

Начало повышения осевой нагрузки, рассчитанной изначально по формуле (10.6), обычно совпадает с началом падения механической скорости бурения, менее интенсивного для импрегнированного бурового инструмента и более интенсивного для однослойного, так как последние содержат более крупные алмазы, для которых по мере износа площадь контакта с породой увеличивается более интенсивно. Поэтому с увеличением площади контактов объемных алмазов с породой на забое скважины увеличивют осевую нагрузку на алмазный инструмент: для однослойных коронок до 2-2,2 раза, для импрегнированных до 1,3 раза [2].

Влияние осевой нагрузки на процесс разрушения горных пород при алмазном бурении наглядно представлен на рис. 10.3, где даны зависимости механической скорости бурения и износа коронки 02ИЗ-46 от удельной нагрузки на коронку при частоте вращения 700-800 мин'1 [2].

Анализ зависимостей показывает, что механическая скорость бурения имеет максимум, а износ - минимум при удельной нагрузке на коронку 15 Н/мм2. При дальнейшем повышении нагрузки на коронку механическая скорость бурения сначала уменьшается, а затем возрастает, что сопровождается повышением расхода алмазов. Визуальное наблюдение за характером износа резцов показало, что алмазы, работавшие при повышенных нагрузках (зона II на рис. 10.3), имели трещины и сколы, в то время как у коронок, работавших при параметрах режима бурения, соответствующих зоне I на рис. 10.3, чрезмерного

м/ч

С, мм/рейс

  • 5,0
  • 2,5

Зона I

Зона II

15

20

25

0,5

Удельная нагрузка на коронку, Н/мм2

Рис. 10.3. Графики зависимости механической скорости бурения и износа коронки от удельной нагрузки на коронку

износа матрицы и разрушения алмазов не наблюдалось.

1,0

Оптимальные значения осевой нагрузки на коронку момно определить по следующим формулам [10]:

- для однослойной коронки

Р = 0,055-^, (10.8)

а

для импрегнированной

коронки

Р = 0,055^, (10.9)

И

где С - масса объемных алмазов, карат;

рш - твердость горных пород, Н/мм2; с1а - диаметр алмазного резца, мм;

h - высота отрабатываемой части матрицы коронки, мм (у коронок со стандартной по высоте матрицей h = 4-5 мм).

Осевая нагрузка на коронку может быть рассчитана на основании значений удельной нагрузки на 1 см2 рабочей площади торца алмазной коронки, рекомендованной для различных категорий пород:

Р=РУ х 5, (10.10)

где S - рабочая площадь торца алмазной коронки (за вычетом площади промывочных каналов), см2;

Ру - удельная нагрузка на коронку, даН/см2 (для пород VIII—IX категорий Ру = 75-90 и до 120 даН/см2; для пород XI категории Ру = 90-120 даН/см2; для пород XII категории Ру = 100-150 и до 170 даН/см2).

Расчет по формуле (6.10) следует производить в тех случаях, когда толщина матрицы коронки отличается от стандартной (коронки с утолщенной или утонченной матрицей, коронки для двойных колонковых труб и др.).

При алмазном бурении необходима координация частоты вращения и осевой нагрузки на коронку, т. е. при увеличении частоты вращения нужно увеличивать и значение осевой нагрузки, а снижение частоты вращения требует и снижения задаваемой осевой нагрузки.

400 800 1200

Частота вращения со, мин'1

Рис. 10.4. График зависимости износа коронок от сочетания режимных параметров осевого усилия и частоты вращения Росш

С целью исследования совместного влияния частоты вращения и осевой нагрузки на изнашивание инструмента построены графики (рис. 10.4), на которых данные об износе алмазов аппроксимировались зависимостью типа Рос . со - const [2]. Анализ зависимости показывает, что коронки, бурение которыми осуществлено при параметрах режима бурения находящихся в области графика А, не имеют аномального износа а, напротив, у коронок, отработка которых осуществлена в соответствии с параметрами режима бурения из области графика В, все алмазы имели видимые повреждения. В области С наблюдались коронки, получившие

аномальный износ и не имеющие такового.

Сопоставление графиков

на рис. 10.3 и

10.4 позволяет сделать вывод о том, что область графиков А (рис. 10.4) соответствует сочетаниям параметров режима бурения, лежащих слева (зона I) от первого максимума зависимости механической скорости бурения от осевой нагрузки (рис. 10.3), а область В соответствует сочетаниям параметров

частоты вращения и осевой нагрузки при значениях осевой нагрузки, лежащих справа от этого максимума (зона II).

Наличие области С свидетельствует о различном качестве изготовления коронок и влиянии случайных факторов.

При алмазном бурении, кроме осевого усилия и частоты вращения, важнейшим параметром является подача на забой промывочной жидкости, которая должна обеспечивать не только очистку забоя от шлама, но и охлаждать буровой инструмент. Главным фактором, обеспечивающим необходимую степень охлаждения алмазного инструмента, является скорость движения промывочной жидкости в каналах инструмента. При этом увеличение скорости движения промывочной жидкости в каналах алмазной коронки способствует росту механической скорости бурения.

Повышение скорости движения промывочной жидкости может быть достигнуто за счет:

  • - увеличения расхода жидкости;
  • - увеличения числа и сокращения размеров промывочных каналов при

сниженном расходе промывочной жидкости;

- изменением геометрических характеристик промывочных каналов и

созданием ускорителей потока промывочной жидкости.

Второй и третий пути представляются более перспективными, так как отличаясь меньшими затратами энергии на подачу жидкости, характеризуются меньшим эрозионным воздействием потока жидкости на скважину и керн. При этом большее число промывочных каналов обеспечивает более равномерное охлаждение матрицы коронки.

С учетом числа промывочных каналов для коронок диаметром 59 и 76 мм могут быть рекомендованы следующие значения расхода жидкости: 15-40 л/мин и 15-55 л/мин соответственно.

По мере износа матрицы по высоте особенно импрегнированного бурового инструмента высота промывочных каналов также сокращается и возрастает скорость потока промывочной жидкости, которую можно определить из формулы [4]:

Г, =

Q

(10.11)

где (7 - подача промывочной жидкости, л/мин;

кь Ьк, 1ц - число, ширина и начальная высота промывочных каналов в

коронке.

Если задаваться рекомендуемыми скоростями потока жидкости в каналах коронки, равными 7-10 м/с, то пропорционально снижению высоты канала можно определить и рациональный расход промывочной жидкости, который будет снижаться по мере износа буровой коронки.

Если не снижать подачу жидкости с уменьшением площади каналов, то неоправданно будет расти перепад давления на коронке, а значит, гидравлические сопротивления и возникнет гидроподпор бурового инструмента. При этом условия очистки от шлама и охлаждения инструмента при снижении подачи жидкости не ухудшаются, но снижаются энергозатраты и повышается эффективность бурения, что необходимо учитывать при проектировании режима подачи очистного агента в скважину в процессе алмазного бурения.

Оптимальные значения количества подаваемой жидкости и осевого усилия будут выше, при прочих равных условиях, при бурении заточенными коронками.

В работе [4] рекомендованы зависимости для расчета оптимальных значений количества подаваемой промывочной жидкости ()< и осевой нагрузки Р3 при бурении заточенными алмазными коронками (коронками с заданным выпуском алмазных резцов) в сравнении со значениями количества жидкости Qn и осевой нагрузкой Р„, применяемых при бурении незаточенными коронками:

h

обз

h

Vl0би у

а.; Л

h

обз

h

р

(10.12)

ООН

где h0бз, h0бН - углубление за оборот заточенными и не заточенными коронками соответственно.

Оптимальное углубление за оборот, по данным эксперимента, составляет ~ 0,5 от величины выпуска алмазов из матрицы.

При управлении процессом бурения для каждого типа коронки компанией Boart Longyear рекомендуется рациональная частота вращения, выбор которой определяется по значению линейной скорости перемещения резца в пределах 2-5 м/с, и усилие подачи, которое должно обеспечить определенную скорость проходки. Критерием оптимального управления алмазного бурения является значение показателя RPI «число оборотов на сантиметр подачи».

Например, при частоте вращения 1200 мин’1 и скорости проходки 15 см показатель RPI составит: 1200/15 = 80. Управление процессом бурения осуществляют, ориентируясь на RPI = 80-100, но считаются допустимыми и более высокие скорости проходки, для которых RPI = 60-50. В данном случае критерием выбора параметров режима бурения и скорости углубления служит износостойкость инструмента.

В табл. 10.2 приведены рекомендуемые параметры режима бурения импрегнированными коронками компании Boart Longyear.

Импрегнированные коронки снимаются с работы после их полного износа. Указанием на то, что коронка достаточно изношена, является резкое повышение давления нагнетания промывочной жидкости, связанное с уменьшением высоты промывочных каналов коронки.

Если алмазная коронка заполировалась и скорость бурения восстановить не удается, то необходимо провести работу по восстановлению рабочей поверхности импрегнированной коронки, чтобы вскрыть новый слой алмазов. Это рекомендуется выполнять, уменьшая частоту вращения коронки на 30-50 % и поддерживая постоянную скорость бурения. При этом возрастет давление на торец коронки и после углубления на 1-2 см нагрузка на коронку должна снизиться, указывая на то, что произошла заточка коронки. После этого

следует уменьшить осевую нагрузку на коронку и увеличить частоту вращения коронки, обеспечивая требуемый индекс скорости бурения (ЯР!).

Таблица 10.2

Рекомендуемые параметры режима бурения импрегнированными коронками компании __Boart Longyear__

Типоразмер

коронки

Расход

промывочной

жидкости,

л/мин

Частота

вращения,

мин'1

Скорость бурения (см/мин) при RPI, об/см

Осевая

нагрузка,

даН

80

100

2000

25

20

AQ - 47,6 мм

11-15

1200

15

12

900-2300

850

11

9

ВQ - 59,6 мм

23-30

1700

22

17

1000

13

10

900-2300

700

9

7

NQ - 75,3 мм

30-38

1350

17

14

1400-2700

800

10

8

HQ - 96,1 мм

38-45

1000

13

10

1800-3600

600

8

6

PQ - 122,6 мм

68-87

800

10

8

2300-4500

600

6

5

Не рекомендуется производить заточку коронок отключением подачи промывочной жидкости.

Восстановление рабочей поверхности заполированной коронки на поверхности производится пескоструйным аппаратом.

Для исключения заполирования коронок следует перейти на коронку с более мягкой матрицей (коронка с более высоким номером серии) или использовать коронку с тем же номером серии, но модификации Competent, которая имеет также более мягкую матрицу, но не в такой степени, как коронка Alpha Bit с более высоким номером.

Для эффективного бурения однослойными коронками компании Boart Longyear рекомендуются следующие параметры режима бурения.

Частота вращения для коронок типоразмера А - 800-1500 мин"; В - 600—

1200 мин'1; N - 500-800 мин"1; Н - 400-600 мин'1; Р - 350-500 мин"1.

Осевую нагрузку (максимально возможную) при использовании алмазов высокого качества рекомендуют выбирать по формуле

P = g ? S ? 3,2,

где g - вес алмазов в каратах;

S - зернистость алмазов, шт/карат.

Пример: коронка NQ - g = 16 карат; S = 45/55 шт/ карат. Допустимая нагрузка на коронку Р = 16 - 50 - 3,2 = 2560 да И.

Расход промывочной жидкости рекомендуется устанавливать в следующих пределах: коронка AQ со штангами AQ (А со штангами AW) 8-12

Импрегнированная

TRIPAX

DIAPAX

Однослойная

-j CORBORIT'

"] Карбидвольфрамовая коронка

46 56 = 66 76 86 101 116 131 146 мм

А В N HP S

Рис. 10.5. Диаграмма для определения ориентировочных значений частоты вращения по рекомендациям компании Atlas Copco

(8-12) л/мин; коронка BQ со штангами BQ (В со штангами BW) 15-19 (19-26) л/мин; коронка NQ со штангами NQ (N со штангами NW) 19-26 (23-42) л/мин; коронка HQ со штангами HQ (Н со штангами HW) 23-42 (30-50) л/мин; коронка PQ со штангами PQ 38-57 л/мин.

Компания Atlas Copco при выборе частоты вращения

рекомендует ориентироваться на оптимальное значение окружной скорости перемещения резца:

импрегнированной коронки 2-5 м/с, однослойной 1-3 м/с. По формуле (10.2) можно определить значения частоты вращения в зависимости от рекомендуемой линейной скорости.

На рис. 10.5. представлена диаграмма, позволяющая получить ориентировочные значения частот вращения для различных типов и размеров бурового инструмента в соответствии с рекомендуемыми значениями окружных скоростей перемещения резца при разрушении породы.

Средства снижения вибрации бурового снаряда при алмазном бурении позволяют уменьшить вредное влияние вибрации на технологический процесс алмазного бурения, которое может состоять:

  • - в повышении затрат мощности на вращение бурового снаряда, что требует снижения частоты вращения колонны;
  • - в снижении показателей работы бурового инструмента - механической скорости бурения и ресурса;
  • - в повышении износа бурильной колонны и бурового оборудования;
  • - в снижении выхода керна;
  • - в снижении производительности бурения.

Для снижения вибрации бурового снаряда при алмазном бурении скважин с поверхности и из подземных горных выработок рекомендуется применять эмульсионные промывочные жидкости, а при бурении скважин с поверхности -консистентных смазок).

Ориентировочно необходимое количество смазки (кг) можно рассчитать по следующей формуле:

ЗО/2

=5.1(Г(—r + L)qCM, (10.13)

vK

где L - глубина скважины, м; v - скорость бурения, м/ст.мес.;

К- периодичность нанесения, или стойкость смазки, сутки; с/см - количество смазки, необходимое для од)кратного покрытия колонны труб длиной 100 м, кг ( в среднем 4-6 кг).

Пример. Спроектировать режим бурения коронкой 02И4 диаметром 59 мм, ширина матрицы 8,5 мм в породах Х-Х1 категорий буримости, абразивных. Глубина бурения 600 м, буровая установка УКБ-5П. Определить расход смазки, если планируемая скорость бурения по скважине 400 м/ст.-мес., стойкость смазки 4 сут.

  • 1. Частоту вращения коронки рассчитаем по формуле (10.2), задавшись окружной скоростью вращения 2 м/с:
    • - 757 мин1;
  • 2-60

п

3,14-0,5(0,059 + 0,042)

или по формуле (10.7), определив твердость равную 6 ГПа

п =

  • 19,1(3,64 - 0,0038-6) _И70 ,/
  • 0,059

мин

С учетом данных, приведенных в табл. 10.1, частота вращения коронки может устанавливаться в пределах 800-1700 мин'1 в зависимости от расхода промывочной жидкости.

Принимая во внимание абразивность пород и значительную глубину бурения, в соответствии с технической характеристикой бурового станка СКБ-5 выбираем VI и V частоты вращения шпинделя, которые обеспечивают 715 и 539 мин'1.

2. Осевая нагрузка, рассчитывается по формуле (10.8)

= 990 даН;

Р =

0,055 -(12 -6000)

по формуле (10.10) осевая нагрузка при площади промывочных каналов 4-10'4 м2

составит

Р = 90-0,785(0,059- - 0,0422) - 4-10'4 1 04 = 855 даН или

Р = 75-0,785(0,0592 - 0,0422) - 4-10'4 -104 = 712 даН.

Принимая во внимание абразивность пород, выбираем нагрузку па коронку в пределах 700-800 даН.

  • 3. Количество промывочной жидкости принимаем в соответствии с рекомендациями в размере 50 л/мин.
  • 4. Расход смазки рассчитаем по формуле (10.13):

= 5-10

V

  • 30-700
  • 400-4

л

+ 700

• 5 = 247 кг.

При бурении пологонаклонных, горизонтальных и восстающих скважин условия работы бурового инструмента улучшаются из-за снижения угнетающего давления на забой очистного агента. В результате облегчаются условия выноса шлама и очистки забоя, увеличивается интенсивность разрушения горной породы и улучшаются условия кернообразования. В связи с этим проектирование параметров режима бурения нужно вести с учетом особенностей бурения горизонтальных и восстающих скважин: осевую нагрузку следует снижать на 20-30 % для однослойных коронок и на 10-15 % для импрегнированных коронок; количество жидкости следует снижать в 2-3 раза для восстающих скважин и в 1,5 раза для горизонтальных.

Частота вращения коронки при бурении горизонтальных и восстающих скважин устанавливается такая же, как и для вертикальных или наклонных скважин.

 
< Пред   СОДЕРЖАНИЕ     След >