Тепловая устойчивость зданий и надежность систем коммунального теплоснабжения

Под теплоустойчивостью зданий (помещений) понимают его свойство поддерживать относительное постоянство температуры при изменяющихся тепловых воздействиях.

Как было сказано выше, в настоящее время не имеется общей, утвержденной методики оценки надежности систем коммунального теплоснабжения по всем или большинству показателей надежности.

В связи с этим для оценки надежности используются такие эмпирические показатели как интенсивность отказов ) и относительный аварийный недоотпуск тепла (q), динамика изменения которых во времени показывает прогресс или деградацию надежности системы коммунального теплоснабжения.

Теория надежности энергетических систем дает следующие определения интенсивности отказов и недоотпуска энергии [20]:

Интенсивность отказов «p(t)» представляет собой условную плотность вероятности возникновения отказа, определяемую для рассматриваемого момента времени при условии, что до этого момента отказ не возник.

Средний недоотпуск энергии «ср» характеризует не только все основные свойства надежности системы, но и режим ее загрузки, и представляет собой математическое ожидание недоотпуска энергии потребителям за расчетный период времени.

Определение указанных показателей для практических целей производится в течение всего времени эксплуатации систем коммунального теплоснабжения.

Анализ полученных результатов используется как при долгосрочном планировании, так и при разработке конкретных мероприятий по подготовке к очередному отопительному периоду.

Интенсивность отказов (р) определяют, как правило, за год по следующей зависимости:

0» = Щп ? »JZM. ? "пл. (10-2)

где Мот — материальная характеристика участков тепловой сети, выключенных из работы при отказе (м2); nQT — время вынужденного выключения участков сети, вызванное отказом и его устранением (ч); ЕМПппл — произведение материальной характеристики тепловой сети данной системы теплоснабжения на плановую длительность ее работы за заданный период времени (обычно за год).

Величина материальной характеристики тепловой сети, состоящей из «п»-участков, представляет собой сумму произведений диаметров подводящих и отводящих трубопроводов на их длину.

Относительный аварийный недоотпуск теплоты (#) определяется по формуле:

(?) = Е0ав/Е<2, (10.3)

где Х0ав — аварийный недоотпуск теплоты за год, ГДж (Гкал); 10 — расчетный отпуск теплоты системой теплоснабжения за год, ГДж (Гкал).

Для оценки надежности систем коммунального теплоснабжения могут использоваться (в опытном порядке) частные и общие критерии, характеризующие состояние электроснабжения, водоснабжения, топливоснабжения источников теплоты, соответствие мощности теплоисточников и пропускной способности тепловых сетей расчетным тепловым нагрузкам, техническое состояние и резервирование тепловых сетей.

Рассмотрим подробнее указанные критерии.

Надежность электроснабжения источников теплоты (Кэ) характеризуется наличием или отсутствием резервного электропитания:

  • — при наличии второго ввода или автономного источника электроснабжения
  • *,= 1,0;
  • — при отсутствии резервного электропитания при мощности отопительной котельной

до 5,8 МВт (5,0 Гкал/ч) = 0,8;

св. 5,8 до 23,3 МВт (5,0 до 20 Гкал/ч) Кэ = 0,7;

св. 23,3 МВт (20 Гкал/ч) Кэ = 0,6.

Надежность водоснабжения источников теплоты (К^ характеризуется наличием или отсутствием резервного водоснабжения:

  • — при наличии второго независимого водовода, артезианской скважины или емкости с запасом воды на 12 ч работы отопительной котельной при расчетной нагрузке
  • *,= 1,0;
  • — при отсутствии резервного водоснабжения при мощности отопительной котельной

до 5,8 МВт (5 Гкал/ч) ЛГв = 0,8;

св. 5,8 до 23,3 МВт (св. 5 до 20 Гкал/ч) Кв = 0,7;

св. 23,3 МВт (св 20 Гкал/ч) Кв = 0,6.

Надежность топливоснабжения источников тепла (Л^) характеризуется наличием или отсутствием резервного топливоснабжения:

Кг= 1,0;

  • — при наличии резервного топлива
  • — при отсутствии резервного топлива при мощности отопительной котельной

до 5,8 МВт (5,0 Гкал/ч) АГт=1,0;

св. 5,8 до 23,3 МВт (5,0 до 20 Гкал/ч) Кт = 0,7; св. 23,3 МВт (20 Гкал/ч) Кт = 0,5.

Одним из показателей, характеризующих надежность системы коммунального теплоснабжения, является соответствие тепловой мощности источников теплоты и пропускной способности тепловых сетей расчетным тепловым нагрузкам потребителей ъ), т.е. размером дефицита.

Величина этого показателя определяется размером дефицита:

до 10% Къ = 1,0;

св. 10 до 20% АБ = 0,8;

св. 20 до 30 % Къ = 0,6;

св. 30 % КБ = 0,3;

Одним из важнейших направлений повышения надежности систем коммунального теплоснабжения является резервирование источников теплоты и элементов тепловой сети путем их кольцевания или устройства перемычек.

? = 0,7; ? = 0,5; ? = 0,3; А* = 0,2.

Уровень резервирования (Ар) определяется отношением резервируемой на уровне центрального теплового пункта (квартала; микрорайона) расчетной тепловой нагрузки к сумме расчетных тепловых нагрузок подлежащих резервированию потребителей, подключенных к данному тепловому пункту:

Резервирование Св. 90 до 100% нагрузки

»

70 »

»

50 »

» 30 » менее 30 %

Согласно СНиП [48] при проектировании тепловых сетей подземной прокладки в непроходных каналах и при бесканальной прокладке должно предусматриваться резервирование подачи тепла в зависимости от климатических условий и диаметров трубопроводов (табл. 10.4.).

Рекомендуется предусматривать 100%-ное резервирование (с отнесением к потребителям теплоты первой категории) жилых микрорайонов в городах (населенных пунктах) при расчетных температурах наружного воздуха для проектирования отопления: ниже —40 °С — независимо от численности населения от —40 до —31 °С — при численности св. 2,0 до 5,0 тыс. чел. от —30 до —21 °С — при численности св. 5,0 до 10,0 тыс. чел. от —20 до —11 °С — при численности св. 10 тыс. чел.

При наличии нескольких источников теплоты должна быть проанализирована возможность работы их на единую тепловую сеть. В этом случае при аварии на одном из источников теплоты имеется возможность частичного обеспечения потребителей тепловой энергией из единой тепловой сети за счет других источников теплоты.

Надежность системы теплоснабжения может быть повышена путем устройства перемычек между магистральными сетями, проложенными радиально от одного или разных источников теплоты.

Перемычки используются как в нормальном, так и в аварийном режимах работы. Наличие перемычек позволяет обеспечить беспрерывное теплоснабжение и значительно снизить недоотпуск теплоты при аварии. Число и диаметры перемычек определяются исходя из режима резервирования при сниженном расходе теплоносителя.

Практика эксплуатации показывает, что при замене мелких котельных крупными источниками теплоты, мелкие котельные, находящиеся в технически исправном состоянии, целесообразно оставлять в резерве.

Существенное влияние на надежность системы теплоснабжения имеет техническое состояние тепловых сетей, характеризуемое наличием ветхих, подлежащих замене трубопроводов (Л^): при доле ветхих сетей ДО 10% Кс = 1,0;

св. 10 до 20% Кс = 0,8;

св. 20 до 30 % К = 0,6;

св. 30 % К= 0,5.

V/

Показатель надежности конкретной системы теплоснабжения (А) определяется как средний по частным показателям Кэ, Кв, К^,

р

Къ,и К;.

^ _

^над

/с + к„ + /с + к* + к„ + к

в

р

П

(10.4)

где п — число показателей, учтенных в числителе.

Общий показатель надежности системы коммунального теплоснабжения города (населенного пункта) определяется по уравнению:

К

СИСТ

над

  • Т0„к
  • 01 + ••• + 0/7

СИСТ.П

над

  • 5
  • (10.5)

где Аг„адТ'1,..., значения показателей надежности систем

теплоснабжения кварталов, микрорайонов города; 0,,..., 0/7 — расчетные тепловые нагрузки потребителей кварталов, микрорайонов города.

Для случая, когда система централизованного коммунального теплоснабжения едина для всего города (населенного пункта), обобщенный показатель совпадает с коэффициентом, характеризующим надежность системы.

В зависимости от полученных показателей надежности отдельных систем и системы коммунального теплоснабжения города (населенного пункта) они с точки зрения надежности могут быть оценены как:

высоконадежные при К — более 0,9;

надежные при К — от 0,75 до 0,89;

малонадежные при К — от 0,5 до 0,74;

ненадежные при Кнт~ менее 0,5.

При планировании подготовки теплоснабжающих организаций к отопительному периоду необходимо также оценить их готовность к проведению аварийно-восстановительных работ в системах коммунального теплоснабжения, которая базируется на показателях:

  • — укомплектованности ремонтным и оперативно-ремонтным персоналом;
  • — оснащенности машинами, специальными механизмами и оборудованием;
  • — наличия основных материально-технических ресурсов;
  • — укомплектованности передвижными автономными источниками электропитания для ведения аварийно-восстановительных работ.

Показатель укомплектованности персоналом и) определяется как отношение фактической численности к численности по действующим нормативам, но не более 1,0.

Показатель оснащенности машинами, специальными механизмами и оборудованием (К^ принимается как среднее отношение фактического наличия к количеству, определенному по нормативам, по основной номенклатуре:

К' а- кп

^м=—, (10.6)

п

где К'м + — показатели, относящиеся к данному виду машин,

п — число показателей.

Показатель наличия основных материально-технических ресурсов (А^р) определяется аналогично по основной номенклатуре ресурсов (трубы; компенсаторы; арматура; сварочные материалы и т.п.). Принимаемые для определения значения общего показателя частные показатели не должны быть выше 1,0.

Показатель укомплектованности автономными источниками электропитания (/^ист) определяется как отношение фактического наличия (в единицах мощности — кВт) к потребности.

Обобщенный показатель готовности к выполнению аварийно-восстановительных работ также поддается оценке и определяется по уравнению:

К = 0,25 К + 0,35/:, + 0,ЗА1П + 0,1АГ . (10.7)

Общая оценка готовности ведется по следующим категориям:

  • а) «удовлетворительная готовность» — при =0,85—1,0; при значении любого из показателей (А"п; Ам; Ктр) ниже 0,75, оценка снижается до «ограниченной готовности»;
  • б) «ограниченная готовность» — при Кг = 0,74—0,84; при значении любого из показателей п; Км; К^) ниже 0,5, оценка снижается до «неготовности»;
  • в) «неготовность» — при Кг ниже 0,7.

Управление тепловыми и гидравлическими режимами

Тепловые режимы и их регулирование

Рассматривая тепловые нагрузки систем коммунального теплоснабжения (гл. 2), мы установили их непосредственную индивидуальную связь-зависимость с параметрами окружающей нас природной среды — температурой и влажностью наружного воздуха, температурой воды в источниках водоснабжения, скоростью и направлением ветра, радиационным воздействием — солнечным сиянием.

Любое изменение их вызывает необходимость корректировки теплового потребления как на источнике теплоснабжения, так и непосредственно у потребителя, путем уменьшения или увеличения подачи теплоты, включения или выключения отдельных видов оборудования и приборов, установления рационального режима их работы с учетом тепловых потерь при транспортировании. Таким образом возникает необходимость управления процессами отпуска и потребления тепловой энергии, т.е. теплового регулирования ими.

Превалирующим параметром для большинства тепловых нагрузок является температура наружного воздуха, она определяет и температуру воды на источнике водоснабжения, и температуру строительных материалов и изделий, и параметры внутреннего климата жилых и общественных зданий и т.п. В балансовые уравнения нагрузок входит разность температур (/ вн — / нар среды), показывающая линейную зависимость их от текущей температуры наружного воздуха (уравнения прямых линий).

Если построить график отопительной тепловой нагрузки в зависимости от /‘нарсреды, то он будет выглядеть прямой наклонной линией, аналогичные виды примут и графики вентиляционных нагрузок и графики зависимости нагрузки горячего водоснабжения от температуры исходной воды (рис. 10.3).

Графики изменения тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения жилого дома в зависимости от ?. (к примерам 6.1 и 7.1)

Рис. 10.3 Графики изменения тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения жилого дома в зависимости от ?. (к примерам 6.1 и 7.1) Нар В03Д

В практической работе проектантов и эксплуатационников принято строить такие графики зависимости тепловых нагрузок О (функцию) от определяющего параметра / воз1 (аргумента) в координатах «гнарвои- О», где 0=Я>тртт). При'этом учитыва-ют их в определенном температурном диапазоне, например, в интервале начала отопительного периода и максимальной отопительной нагрузки, называемой «расчетной», /нрасч.

За расчетную температуру ^ о для проектирования отопления в каждой местности принимается средняя температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодных пятидневок, взятых из восьми наиболее холодных зим за 50-летний период наблюдений. Такие значения ^ о определены для многих городов страны, они приведены в СНиП по строительной климатологии, по ним составлены карты климатологического районирования.

Были определены и введены в практику также расчетные температуры для проектирования вентиляции /н в; продолжительность отопительного периода п, сут; средняя наружная температура отопительного периода; средняя самого холодного месяца, а также средняя самого жаркого месяца [49].

Для установления суммарных нагрузок строят графики суммарных тепловых нагрузок (см. рис. 10.3), они необходимы для выполнения технологических, технико-экономических подсчетов и исследований.

В планово-экономической работе предприятий (для определения расходов топлива, разработки режимов использования оборудования, графиков ремонтов и т.п.) получили применение графики расхода теплоты по месяцам года (рис. 10.4), графики продолжительности сезонной нагрузки (рис. 10.5), а также интегральные графики суммарных нагрузок (рис. 10.6).

С помощью графиков продолжительности и интегральных графиков суммарной нагрузки города/района легко устанавливают экономичные режимы работы теплофикационного оборудования, определяют необходимые параметры теплоносителя на ТЭЦ и РТС, выполняют другие технологические и планово-экономические расчеты и исследования. Например, установление режима работы и оперативно-диспетчерское планирование конкретной системы ЦТС производится на основании трех графиков нагрузки: суточного, годового и графика изменения тепловой нагрузки по продолжительности.

Регулирование тепловых процессов производят с помощью температурных графиков отпуска теплоты. Эти графики (или таблицы) устанавливают связь текущих температур воды в системах отопления 1,и/2ив тепловых сетях в зависимости от температуры наружного воздуха. Такая зависимость устанавливается из уравнения баланса теплоты нагревательного прибора при расчетных и любых других температурных условиях:

О _ С (/, — /2) _ кРй _ А/ _ АТ

?Сс7<'|Р-'2РГЩГ%_дТ’ (|0-8)

где С и С — расходы теплоты, Вт • ч, и теплоносителя, кг/ч, при текущей и расчетной температуре наружного воздуха; At= — t2температурный перепад в местных нагревательных приборах при текущей и расчетной (ДГр) наружной температуре, в град; Г, и Г2 — температура подаваемой и обратной воды в местных нагревательных приборах, град; тЗ = (/, + /2)/2 — Тп — температурный напор нагревательного прибора, град; АТ = Тв — Тн температурный перепад воздуха внутри (Тв) и снаружи помещения (Тн) при теку-

I III V VII IX XI

Рис. 10.4. Примерный график расхода теплоты по месяцам года

Q, МДж/с

Построение графика продолжительности сезонной тепловой

Рис. 10.5. Построение графика продолжительности сезонной тепловой

нагрузки

б суммарной нагрузки района

щей и расчетной температуре (АТ ), град; к — коэффициент теплопередачи нагревательного прибора, Вт/(м2 • ч • град); Т7 — поверхность нагревательных приборов, м2.

После ряда преобразований уравнения (10.8) получим следующие выражения для /, и /2:

= Тп + 0,5 ? Д/рАТ/АТр + МАТ/АТ/-*; (10.9) /2 = /1 — Д/рД Т/А 7р. (10.10)

По этим формулам можно подсчитать температуры сетевой воды для различных систем при различных расчетных и текущих наружных температурах и построить температурные графики регулирования отпуска теплоты (рис. 10.7).

Пример 10.2. Исходные условия: Система водяного отопления с расчетными параметрами Т = —25 °С, Т = +20 °С, Г, — 95 °С, / = 70 °С.

Требуется: Определить температуры подающей и обратной воды для системы отопления при наружных температурах Ти = +8 °С, —3,2 °С и температуре помещения Тп = +20 °С.

Решение: Находим для Тн +8 °С:

/р = (95 + 70)/2 - 20 = 62,5 °С; Д/р = 95 - 70 = 25 °С.

По формулам (10.10); (10.11) получим:

/, = 20 + 0,5 • 25 • [(20 - 8)/{20 - (-25)}] + 62,5 • (12/45)0'8 = 45,2 °С Г2 = 45,2 - 25 (20 - 8)/(20 + 25) = 45,2 - 6,7 = 38,5 °С.

Для Тн —3,2 °С аналогично:

/. = 20 + 0,5 • 25 • [(20 + 3,2)/{20 - (-25)}] + 62,5 • (23/45)°>8 =

= 20 + 6,44 + 37 = 63,4 °С;

/2 = 63,4 - 25 (20 + 3,2)/(20 + 25) = 63,4 - 13 = 50,4 °С.

По полученным точкам строим температурный график (см. линии 1 и х'2 на рис. 10.7).

Здесь приведены значения температур воды в подающих и обратных линиях тепловой сети т1 и т2 для разных климатических районов при качественном регулировании отопительной нагрузки, для расчетного перепада температур в местной системе ДГР = = 95 - 70 = 25 °С, Ти р = +18 °С; = (95 + 70)/2 - 18 = 64,5 °С.

В связи с тем, что к тепловым сетям ЦТС присоединяются разнородные тепловые потребители: системы отопления и вентиляции (сезонные, однородные нагрузки), системы горячего водоснабжения (круглогодичные нагрузки), технологические установ-

130

X

к и

X

1_

^ ? со и

|1

  • 2 о
  • ш «
  • (Я с о.о;

о.

ш

с

  • О) ч?*
  • 30

й

С2

-7

---

1

1

0/0

  • 1 ~ 8т'=25 °С
  • 2 ~ 8т'=40 °С
  • 3 - 8т'=50 °С
  • 4- 8т'=60 °С
  • 5- 8т'=70 °С 6 - 8т'=80 °С

о

х

*

>

о.

X

о.

I-

(0

о.

о;

с

Ф

+ 10

|о ±0

8 -ю

Сй

  • -20
  • -30

а - ? =15 °С б - ? =20 °С в - ^ =25 °С г - ? =30 °С д ~ ? =35 °С е - ? =40 °С

Рис. 10.7. График температуры воды в подающих и обратных магистралях тепловой сети при качественном регулировании отопительной нагрузки при

Т = +18 °С

п.р.

ки, температурные режимы тепловых сетей должны удовлетворять запросам и учитывать особенности теплового потребления каждого из них. Поэтому графики температур, которые строятся по превалирующей тепловой нагрузке (в городах — отопительно-вентиляционной), должны учитывать требования систем горячего водоснабжения — необходимость подогрева водопроводной воды до уровня 55—60 °С. До такого уровня нагрева вторичного теплоносителя первичная сетевая вода должна иметь свою температуру не ниже 70 °С, поэтому на температурном отопительном графике возникает так называемая весенне-летняя срезка или «излом» температуры подающей линии на уровне 70 °С.

В свою очередь, поддержание такой температуры в подающей линии теплосети в теплые периоды года приводит к нежелательному явлению — перетопу зданий, что вызывает дискомфорт у

населения и, как следствие этого, потерю теплоты через открытые форточки и фрамуги окон. Устранить перетопы можно, регулируя пропусками подачу теплоты в системы отопления (отключая системы ЦО на некоторое время). Так возникает комбинированное регулирование нагрузок (рис. 10.8).

Диапазон,

регулируемый

пропусками

Диапазон

качественного

регулирования

График температуры воды в магистральных линиях теплосети при ком бинированном регулировании

Рис. 10.8. График температуры воды в магистральных линиях теплосети при ком бинированном регулировании

Продолжительность работы системы отопления п, ч, при регулировании пропусками определяется из выражения:

(10.11)

л = 24 (ГвТн) / (Тв— Ти), ч/сут,

где Ги — температура наружного воздуха в точке «излома» температурного графика; Тв и Гн — см. формулу (10.8)

По месту проведения регулирования различают центральное (на источнике — ТЭЦ, РТС, КТС), групповое (на ЦТП, ИТП) и индивидуальное (местное). По способам — ручное и автоматическое. Если внимательно рассмотреть уравнение баланса между поступлением теплоты в теплоприемник и теплоотдачей его (10.8), то мы увидим:

(10.12)

где 0 — подача теплоты в прибор, Вт, за время I, ч; С — подача горячей воды в прибор, кг/ч; с — теплоемкость воды, Вт/(кг • град); У, и /2 — температура подаваемой и обратной воды в нагревательном приборе, град; Тп — температура окружающей обогреваемой среды, °С; У7 — поверхность нагрева теплоприемника, м2; к — коэффициент теплопередачи теплоприемника Вт/(м2 • ч • град); г.— время, ч.

Для парового приемника имеем:

  • (10.13)
  • 0 = У) А і і = ґк (/, - /2) г,

Здесь, кроме обозначений, принятых выше:

У) — расход пара, кг/ч; Т — температура насыщения пара °С; А/ — теплоиспользование пара, кДж/кг.

В водяных системах ЦТС на количество поступающей теплоты 0 можно воздействовать разными путями — изменением температуры входящей воды 1Х (качественное регулирование), расходом воды С (количественное регулирование), временем подачи теплоты г (прерывистое регулирование), изменением поверхности нагрева теплообменника Р (применяется редко).

В отечественном теплоснабжении наибольшее применение получил способ центрального качественного регулирования тепловой нагрузки, при котором изменяется температура поступающей сетевой воды и остается неизменным ее расход. Этот метод позволяет работать с малым давлением пара в водоподогревателях ТЭЦ и дает при теплофикации значительную экономию топлива. Он легко осуществляется и сильно упрощает групповую и индивидуальную регулировку местных систем.

Количественное регулирование получило широкое применение в зарубежной практике теплоснабжения, у нас оно нашло частичное использование при групповом и местном регулировании систем и отдельных приборов. В последние годы получил распространение комбинированный метод качественно-количественного регулирования (см. рис. 10.8).

Регулирование временем натопа (или как его еще называют регулирование пропусками) получило ограниченное применение при центральном регулировании водяных сетей в теплый период отопительного сезона (когда сетевые насосы остановлены), так как при этом горячее водоснабжение и работа систем вентиляции прекращаются. При групповом и местном регулировании этот способ позволяет получать существенную экономию теплоты без указанных ограничений.

В паровых системах прерывистое групповое и местное регулирование являются основным методом регулирования паровых установок теплоснабжения.

Центральное и групповое регулирование производится в соответствии с режимными графиками, устанавливающими режим температуры и расхода воды в тепловых сетях и на абонентских вводах и позволяющими контролировать правильность эксплуатации и распределения теплоты между потребителями.

Для правильного регулирования большое значение имеет гидравлическая устойчивость местной системы. Под ней понимают способность отдельных теплоприемников системы сохранять установленный для них расход теплоносителя при изменении расхода другим теплообменником системы.

Гидравлическая устойчивость определяется отношением гидравлического сопротивления теплоприемника к гидравлическому сопротивлению распределительной сети: чем больше это отношение, тем выше и гидравлическая устойчивость системы.

Для повышения гидравлической устойчивости системы необходимо стремиться к повышению гидравлического сопротивления теплоприемников и понижению сопротивления тепловых сетей.

Системы с низкой гидравлической устойчивостью невозможно точно отрегулировать и трудно эксплуатировать, поэтому часто гидравлическую устойчивость приходиться повышать путем установки искусственных гидравлических сопротивлений перед теплоприемниками (проводить дросселирование-шайбирование систем), этому способствует также уменьшение сечений регулирующих органов, правильный подбор конусов в элеваторах, последовательное, а не параллельное, включение теплоприемников одного агрегата (подогревателей ГВС и др.).

В централизованных системах теплоснабжения (особенно в Теплосетях ОА-энерго) сложилась определенная система разделения труда и ответственности персонала в процессе теплового регулирования. Так персонал станции отвечает за выполнение заявочного суточного графика по температуре подающей линии и за поддержание заданных напоров на коллекторах станции (в паровых системах — за соблюдение графика по давлению и температуре пара на выходе со станции).

Персонал района тепловых сетей, в оперативном подчинении которого находится дежурный персонал абонентов, контролирует и отвечает за параметры сетевого хозяйства — расходы теплоносителя в сети, температуру воды в обратных линиях, величину подпитки (в закрытых системах ЦТ), возврат конденсата на станцию.

 
< Пред   СОДЕРЖАНИЕ     След >