АВАРИЙНО-РЕГУЛИРУЮЩИЕ РЕЗЕРВУАРЫ

В 1996 г. МГУП «Мосводоканал» совместно с ГУП «Мосводоканал НИ Ипроект» был разработан, построен и введен в эксплуатацию новый тип канализационного сооружения — аварийно-ре-гулирующии резервуар (АРР), предназначенный для приема бытовых и производственных сточных вод при авариях, отказах на сооружениях и в часы пик. Использование регулирующих емкостей достаточного объема в составе водоотводящих систем позволяет обеспечить равномерную работу насосной станции и очистных сооружений.

На рис. 6.5 показана схема расположения АРР относительно НС.

Схема расположения АРР относительно НС

Рис. 6.5. Схема расположения АРР относительно НС:

1 — насосная станция перекачки сточных вод (НС); 2 — подводящий канал к НС; 3 — напорный водовод от НС; 4 — регулирующая емкость АРР; 5 — труба, соединяющая напорный водовод от НС с АРР; 6 — труба, соединяющая АРР с подводящим каналом НС; 7 — фильтры-поглотители для газовоздушной

смеси; 8 — галерея задвижек АРР.

КОНСТРУИРОВАНИЕ НАСОСНЫХ СТАНЦИЙ

Схемы и конструкции насосных станций зависят от гидрогеологических условий и глубины заложения станций, их пропускной способности, состава и свойств перекачиваемой жидкости, типа и числа устанавливаемого оборудования, особенностей расположения насосных агрегатов по отношению к уровню жидкости в резервуаре (под заливом или нет), системы управления агрегатов и др.

Насосные станции, как правило, располагаются в пониженных местах, имеют глубокое заложение, даже ниже уровня подземных вод. В этом случае целесообразно применение насосных станций шахтного типа, имеющих круглую в плане форму (рис. 6.6). Применение опускного способа строительства позволяет преодолевать трудности возведения сооружений, обусловленные сложными гидрогеологическими условиями и большой глубиной заложения. Круглая форма целесообразна и в конструктивном отношении.

При устройстве насосных станций, предназначенных для перекачки сточных вод, содержащих пожаро- и взрывоопасные вещества, приемные резервуары отделяют от машинного отделения. При этом появляется возможность уменьшения заглубления машинного отделения и строительства его с меньшим заложением, чем приемный резервуар. Последний может возводиться опускным способом, а машинное отделение — открытым способом. Положение оси насоса и разницы отметок заложения резервуара и машинного отделения определяют расчетом с учетом высоты всасывания насосов.

Значительно упрощается схема и конструкция насосной станции, если она имеет небольшую глубину и возводится в сухих легких грунтах. Она может иметь прямоугольную форму, а резервуар совмещаться с машинным отделением.

Многообразие условий проектирования обусловливает применение разнообразных схем и конструкций насосных станций. Рассмотренными выше схемами станций не исчерпываются возможные их варианты. В зависимости от условий проектирования могут быть применены различные комбинации из описанных выше схем.

Насосные агрегаты и другое оборудование следует размещать таким образом, чтобы к ним был удобный подход для обслуживания. Целесообразна однорядовая схема расположения насосных агрегатов с установкой их перпендикулярно стене, отделяющей машинный зал от приемного резервуара.

Размер насосных станций следует определять исходя из габаритов оборудования и величины проходов между ним, а также состава вспомогательных и бытовых помещений в соответствии с рекомендациями СНиП.

Подземная часть насосных станций выполняется из бетона или железобетона, а наземная — из кирпича. Для перекачки различных расходов разработаны типовые проекты насосных станций с различным заглублением подводящих трубопроводов. На рис.6.6, 6.7 и 6.8 приведены примеры насосных станций разного типа.

Для подъема сточных вод на небольшую высоту (3—5 м) насосные станции оснащают надежными и простыми в эксплуатации шнековыми насосами (рис. 6.9).

Насосы данного типа используются на водоотводящих сетях и на очистных сооружениях.

Насосная станция, оборудованная вертикальными насосами

Рис. 6.6. Насосная станция, оборудованная вертикальными насосами:

  • 1 — напорный коллектор; 2 — дренажный насос; 3 — труба для взмучивания осадка; 4 — бак отработанного масла; 5 — насос производственного водопровода; 6 — насосы ФВ2700/26.5; 7 — подводящие каналы; 8 — электродвигатель; 9 — кронштейн для подвешивания талей; 10 — транспортер;
  • 11 — решетка; 12 — кран-балка; 13 — шиберные затворы; 14 — мостовой кран;
  • 15 — щитовой затвор; 16 — сбросная труба
  • 1200
Насосная станция с отдельно стоящим резервуаром

Рис. 6.7. Насосная станция с отдельно стоящим резервуаром:

  • 1 — решетки с механической очисткой; 2 — приемный резервуар;
  • 3 — всасывающие трубы; 4 — напорные трубопроводы; 5 — кран-балка;
  • 6 — машинное отделение; 7 — двигатели; 8 — рабочие насосы; 9 — конвейер;
  • 10 — дробилка; 11 — щитовой затвор
Насосная станция с тремя горизонтальными насосами

Рис. 6.8. Насосная станция с тремя горизонтальными насосами

и решетками-дробилками:

  • 1 — подводящий коллектор; 2 — ремонтная решетка; 3 — затворы отключения решетки; 4 — решетка-дробилка; 5 — трубопровод взмучивания;
  • 6 — всасывающая воронка; 7 — обратный клапан; 8 — напорный коллектор;
  • 9 — подвесная кран-балка; 10 — монорельс с подвесной талью;
  • 11 — аварийный выпуск; 12 — затвор отключения коллектора; 13 — люк;
  • 14 — насосный агрегат; 15 — ось монорельса; 16 — монтажный проем;
  • 17 — бак разрыва струи; 18 — насос-повыситель
  • 11200
Шнековый насос

Рис. 6.9. Шнековый насос:

1 — нижняя опора; 2 — кожух; 3 — шнек; 4 — верхняя опора; 5 — понижающая передача; 6 — электродвигатель

ВОДООТВОДЯЩИЕ СЕТИ АТМОСФЕРНЫХ ОСАДКОВ (ВОДОСТОКИ)

ХАРАКТЕРИСТИКА АТМОСФЕРНЫХ ОСАДКОВ

Объемы выпадающих осадков измеряют высотой слоя воды /?, мм, выпавшей за определенный интервал времени, по площади водосбора (в России годовой слой осадков колеблется от 300 мм на севере до 2000 мм в южной субтропической зоне; в средней полосе европейской части этот показатель достигает 600—800 мм). Площадь водосбора — это часть земной поверхности и подстилающих ее почв и горных пород, откуда вода поступает к водным объектам, которые подразделяют на водотоки и водоемы.

Для расчета объемов атмосферных осадков используют параметр интенсивности дождя по объему q, выраженный в л/с с I га.

Величину интенсивности дождя ^ описывают следующим выражением:

<7 = ДА", (7.1)

где Л — многофакторный безразмерный параметр, зависящий от географического положения местности и метеорологических условий; t — продолжительность дождя, мин; п — метеорологический параметр.

По действующим СНиП 2.04.03-85 величину Л рекомендуется определять по формуле

А = Я20 • 20я(1 + (7.2)

где <720 — интенсивность дождя (л/с с 1 га) для данной местности продолжительностью 20 мин при Р= 1 год (рис. 7.1); Р — период времени в годах, в течение которого дождь расчетной интенсивности будет превышен 1 раз (табл. 7.1 и 7.2); тг среднее число дождей в год; у — метеорологический параметр (табл. 7.3).

Наиболее существенное влияние на расчетную величину интенсивности дождя оказывает выбор величины периода однократного превышения расчетной интенсивности Р, иначе называемой периодом однократного переполнения водоотводящей сети.

20" 30° 60° Ю0° Л0° П0° <80°

Карта интенсивности дождя д

Рис. 7.1. Карта интенсивности дождя д20

Таблица 7.1

Величины периодов однократного превышения расчетной интенсивности

дождя для населенных пунктов

Условия расположения коллекторов

Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р, годы, для населенных пунктов при значениях д20

На проездах местного значения

На магистральных улицах

до 60

60-80

80-120

более 120

Благоприятные и средние

Благоприятные

0,33-0,5

0,33-1

0,5-1

1-2

Неблагоприятные

Средние

0,5-1

1-1,5

1-2

2-3

Особо неблагоприятные

Неблагоприят

ные

2-3

2-3

3-5

5-10

Особо

неблагоприят

ные

3-5

3-5

5-10

10-20

Принятие 7* —> °о приведет к значительному завышению размеров и стоимости водоотводящей сети. Поэтому выбор расчетной величины Р следует производить с учетом обеспечения минимума затрат на строительство и эксплуатацию системы водоотведения и устранения ущерба от подтопления жилых районов и промышленных предприятий атмосферными осадками. Возможные значения Р приведены в табл. 7.1 и 7.2.

Величины периодов однократного превышения расчетной интенсивности

дождя для промышленных предприятий

Результат кратковременного переполнения сети

Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р, годы, для территории промышленных предприятий при значениях р20

до 70

70-100

более 100

Технологические процессы предприятия: не нарушаются

0,33-0,5

0,5-1

2

Коэффициент стока 4х представляет собой отношение расхода воды, достигшей водостока <7в, к расходу выпавших осадков По исследованиям Н.Н. Белова, коэффициент стока зависит от вида покрытия поверхности, интенсивности и продолжительности дождя и выражается формулой

Ш —7

Т тк! тк!

  • • • Л1,
  • (7.3)

где Zmid — средневзвешенный коэффициент покрова, принимаемый с учетом фактической доли каждого вида покрытия (табл. 7.4).

Для водонепроницаемых поверхностей (кровли и асфальтовые покрытия) величину Z принимают в зависимости от параметра А:

А ... 300 400 500 600 700 800 1000 1500

Z ... 0,32 0,3 0,29 0,28 0,27 0,26 0,25 0,23

= !?// -2 = 0,118.

С учетом зависимости (7.2) формула (7.3) принимает вид

Ш —7

т тк! тй

. ^0,2д0,2 - п - 0,1

(7.4)

При больших площадях стока учитывают неравномерность выпадения дождя с помощью коэффициента простираемости дождя К по поверхности земли:

Л, га ... 500 1000 2000 4000 6000 8000 10 000

К ... 0,95 0,9 0,85 0,8 0,7 0,6 0,55

Анализ приведенных в табл. 7.6 данных показывает, что поступающие в водосточную сеть стоки имеют наиболее существенные загрязнения по нефтепродуктам и взвешенным веществам, причем именно по этим показателям доля, приходящаяся на водосточную сеть, весьма значима в общем объеме загрязнений, поступающих в р. Москву.

т

Величины метеорологических параметров

Район

Значение п при

тг

У

Р> 1

Р < 1

Побережье Белого и Баренцева морей

0,4

0,35

130

1,33

Север европейской части и Западной Сибири

0,62

0,48

120

1,33

Равнинные области запада и центра европейской части

0,71

0,59

150

1,54

Возвышенности европейской части, западный склон Урала

0,71

0,59

150

1,54

Нижнее Поволжье

0,66

0,66

50

2

Наветренные склоны возвышенностей европейской части и Северное Предкавказье

0,7

0,66

70

1,54

Ставропольская возвышенность, северные предгорья Кавказа, северный склон Большого Кавказа

0,63

0,56

100

1,82

Южная часть Западной Сибири

0,72

0,58

80

1,54

Средняя Сибирь

0,69

0,47

130

1,54

Восточная Сибирь

0,6

0,52

90

1,54

Бассейны Шипки и Аргуни, долина

Среднего Амура

0,65

0,54

100

1,54

Бассейны Колымы и рек Охотского моря, северная часть Нижнеамурской низменности

0,36

0,48

100

1,54

Побережье Охотского моря, бассейны рек Берингова моря, центр и запад Камчатки

0,35

0,31

80

1,54

Восточное побережье Камчатки южнее

56° с.ш.

0,28

0,26

110

1,54

Побережье Татарского пролива

0,28

0,28

110

1,54

Район оз. Ханка

0,28

0,57

90

1,54

Бассейны рек Японского моря, о. Сахалин, Курильские о-ва

0,28

0,44

110

1,54

Черноморское побережье и западный склон Большого Кавказа

0,28

0,58

90

1,54

Побережье Каспийского моря и равнина Дагестана

0,28

0,43

60

1,82

Таблица 7.4

Значения коэффициента покрова Zmid для различных поверхностей

Вид поверхности

1

Брусчатые мостовые

0,224

Булыжные мостовые

0,145

Щебеночные покрытия

0,125

Гравийные садово-парковые дорожки

0,09

Грунтовые поверхности

0,064

Газоны

0,038

Таблица 7.5

Определение средневзвешенного значения коэффициента покрова Zm?d

Вид покрытия

Доля покрытия в общей площади ^

1

Кровля и асфальт С4 = 400)

0,25

0,3

0,075

Газоны

0,35

0,038

0,013

Грунтовые поверхности

0,25

0,064

0,016

Гравийные дорожки

0,15

0,09

0,014

X/ = о,п8

Таблица 7.6

Объем стока с территории Москвы на основе модуля стока по расходам

воды в реках для среднего по водности года

Составляющая компонентов питания рек

Модуль стока, м3/с,/1000 км2

Объем стока в среднем по водности году, млн м3

Поверхностный сток от атмосферных осадков

4,6

151,0

Грунтовый сток от атмосферных осадков

2,0

65,5

Потери в сетях трубопровода, теплоснабжение и канализация

3,0

98,5

Аварийные и технологические сбросы из водопровода и канализации

3,5

115,0

Поливомоечные воды

0,1

3,15

Промышленные сбросы

3,4

108,0

Всего

16,6

541,1

СХЕМЫ ВОДООТВОДЯЩИХ СЕТЕЙ

При образовании и последующем развитии городов коренным образом меняются условия отвода поверхностного и грунтового стоков с водосборных территорий. В естественных условиях дождевые и талые воды стекают по склонам, образуя ручьи и речки, которые впадают в более крупные реки. Одновременно тальвеги и долины ручьев и рек дренируют окружающую территорию, принимая грунтовый сток. В пониженных местах рельефа с затрудненным естественным отводом воды образуются водоемы в виде прудов и заболоченных участков земли, играющие роль регулирующих резервуаров.

При развитии города происходит трансформация рельефа, которая может существенно изменить естественные условия приема и отвода атмосферных осадков:

  • • значительная часть территории покрывается водонепроницаемыми покрытиями (крыши зданий, тротуары, улицы, площади, дороги и автостоянки);
  • • засыпаются естественные котлованы и тальвеги;
  • • прокладываемые улицы и дороги трансформируют естественную гидрографическую сеть на городских территориях. Проектируемая городская водосточная сеть предназначена для

отвода выпадающих атмосферных осадков и части грунтовых вод с целью предотвращения подтопления и затопления городских территорий, подземных коммуникаций и сооружений города.

Сеть проектируется как система самотечных трубопроводов, прокладываемых с максимальным использованием существующего уклона поверхности городских территорий.

Схема водосточной сети выбирается с учетом следующих основных факторов:

  • 1. Учет очередности строительства, возможность поэтапного ввода в эксплуатацию водоотводящей сети.
  • 2. Максимальное сохранение природной гидрографической сети города, т.е. использование тальвегов и русел ручьев и рек для прокладки коллекторов, а существующих водоемов — в качестве регулирующих резервуаров.
  • 3. Обеспечение территориального расположения проектируемых (одновременно или позднее) очистных сооружений и регулирующих резервуаров атмосферных осадков.
  • 4. Нежелательность использования дюкеров на водосточной сети.
  • 5. Трассирование водосточной сети с учетом существующей и особенно перспективной планировки улиц, дорог и автострад города, исключающее дорогостоящую перекладку коллекторов при строительстве подземных переходов, развязок и других заглубленных транспортных сооружений.
  • 6. Необходимость размещения мест депонирования снега, убираемого с городских улиц, с последующей очисткой стока талых вод перед их сбросом в реки и водоемы.
  • 7. Исключение устройства (или минимизация количества) насосных станций для перекачки воды, отводимой водосточной сетью.
  • 8. Минимизация количества выпусков водостоков в водоемы для обеспечения мониторинга качества сбрасываемых стоков в режиме реального времени и сокращения затрат на сооружение этих дорогостоящих гидротехнических сооружений.

С учетом вышеизложенного при проектировании водосточной сети наиболее предпочтительной становится децентрализованная схема трассировки сети с прокладкой перехватывающих водосточных коллекторов по тальвегам и забором ручьев и малых рек в коллекторы.

Фактически при проектировании водосточной сети города происходит целенаправленная трансформация естественной гидрографической сети города в коллекторно-речную систему, обеспечивающую, наряду с отводом поверхностного стока от выпадающих атмосферных осадков, дренаж и отвод грунтовых вод с городских территорий.

Конкретный выбор схемы водосточной сети диктуется фактическим рельефом и гидрогеологическими условиями городской территории, санитарным состоянием и перспективой рекреационного использования ее рек и водоемов и производится на основе технико-экономического сравнения возможных вариантов схемы водоотведения.

Разработка схемы ведется на плане города (масштаб от 1 : 2000 до 1: 10 000). На схему наносят границы бассейнов водоотведения, трассируют коллекторы и водоотводящую сеть. Намечают места расположения регулирующих резервуаров, очистных сооружений и выпусков в реки и водоемы. На схеме фиксируют границы и длины расчетных участков.

Разработанная и согласованная схема водоотведения является основой для гидравлического расчета водоотводящей сети.

РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ВОДОСТОКОВ

Расчет водоотводящей сети должен производиться на максимальный расход, соответствующий критической продолжительности дождя. Критическая продолжительность дождя равна времени добегания воды от наиболее удаленной точки площади стока до расчетного участка (рис. 7.2) и определяется по формуле

(7.5)

t — t + ? + ? ,

/* соп сап р5

где Гсоп — время поверхностной концентрации, принимаемое при наличии внутриквартальной сети — 5 мин., при ее отсутствии — 10 мин.; / — время пробега воды по уличному водосточному

лотку; / — время пробега воды по трубопроводам водоотводящей сети.

Расчетная схема к определению критической

Рис. 7.2. Расчетная схема к определению критической

продолжительности дождя:

  • 1 — границы кварталов; 2 — лоток; 3 — дождеприемники;
  • 4 — расчетное сечение; 5 — трубопровод водоотводящей сети

Время пробега воды по водосточному лотку (мин) определяют по формуле

(7.6)

'сап = Г25 • //(V ? 60),

где /сап — длина лотка, м; Усап — скорость движения воды в конце лотка, м/с; 1,25 — коэффициент, учитывающий, что средняя скорость воды по длине лотка меньше, чем в его конце.

Время движения воды по трубопроводам водоотводящей сети (мин) следует рассчитывать по формуле

(7.7)

'р = ЕУО'р'60

где / — длина расчетных участков сети, м; ур — скорость движения воды на соответствующих участках, м/с.

С учетом зависимостей (7.6) и (7.7) уравнение (7.5) приобретает следующий вид:

К = 'соп + !>25 • /сап Лусап ' 60) + ' 60), МИН. (7.8)

С учетом зависимостей (7.2) и (7.4) формула для определения расхода дождевых вод приобретает вид:

12 Г К

А 2/7-0,1 1г

(7.9)

При t < 10 мин в формулу (7.9) следует вводить поправочный коэффициент 0,9 при tr 7 мин и 0,8 при tr = 5 мин.

Расчетный расход при подборе диаметра трубопроводов корректируют с учетом наличия свободной емкости водосточной сети перед началом дождя расчетной интенсивности:

?са1 = Р -9Г, (7.10)

где (3 — коэффициент, учитывающий степень заполнения сети в зависимости от параметра п

п ... < 0,4 0,5 0,6 > 0,7

р ... 0,8 0,75 0,7 0,65

При уклонах поверхности земли 0,01—0,03 значения коэффициента Р следует увеличивать на 10—15%.

В расчетные формулы (7.8) и (7.9) входят значения скорости усап и V которыми при использовании метода итерации (последовательного приближения) задаются до начала гидравлического расчета исходя из фактических уклонов уличных лотков и трубопроводов.

Затем в ходе последующего гидравлического расчета заданные значения скоростей уточняют и расчетный цикл повторяют до получения погрешности в пределах 5%.

Рассчитанные водосточные сети проверяют на пропуск расходов талых вод в весенний период снеготаяния. Продолжительность снеготаяния составляет около 10 ч в день.

Для определения расхода талых вод (л/с) используют следующую формулу:

<7 = 5,5/(10+ Т)ИсКР, (7.11)

где Т — продолжительность добегания талой воды до расчетного створа, ч; /? — слой талого стока за 10 дневных часов, мм (табл. 7.7);

V

К — коэффициент, учитывающий частичный вывоз и окучивание снега, К= 0,4—0,7; Т7— площадь стока, га.

Таблица 7.7

Слой талого стока /?с за 10 ч

Район отведения талых вод

Слой талого стока при

Р = 2 года, мм

Слой талого стока при Р = 5 лет, мм

Средняя полоса южнее Москвы, Новосибирска, Иркутска

25

31

Севернее Москвы, Новосибирска, Иркутска до Полярного круга

20

25

Крайний Север

15

19

Юг Сибири и степные районы европейской части

7

16

ОЧИСТКА ДОЖДЕВОГО СТОКА

В настоящее время на водосточных сетях запроектированы, построены и эксплуатируются очистные сооружения, рассчитанные в основном на задержание взвешенных веществ и нефтепродуктов, которые конструктивно и технологически подразделяются на следующие основные типы:

  • • щитовые заграждения в акваториях рек на выпусках водосточных коллекторов;
  • • пруды-отстойники;
  • • сооружения камерного типа с фильтрами доочистки;
  • • промливневые очистные сооружения с физико-химической очисткой и фильтрами доочистки.

Щитовые заграждения представляют собой полупогружную перегородку между оголовком дождевого коллектора и основным руслом реки (рис. 7.3).

Часть отгороженной речной акватории между оголовком коллектора и щитовым заграждением работает как отстойник-нефтеловушка и предотвращает попадание в речное русло аварийных и залповых сбросов. Удаление задержанных загрязнений производится периодически с использованием специальных плавсредств.

Пруды-отстойники (рис. 7.4) представляют собой железобетонные открытые емкости, выполненные в виде горизонтальных отстойников с решетками для задержания мусора и маслосборниками.

Щитовое заграждение

Рис. 7.3. Щитовое заграждение:

  • 1 — береговой выпуск дождевого коллектора; 2 — полупогружная перегородка;
  • 3 — понтоны

2

  • 1 — вход воды; 2 — решетки; 3 — маслосборники; 4 — пруды-отстойники;
  • 5 — выпуск осветленной воды; 6 — обводной коллектор

После прудов-отстойников возможно устройство искусственных или использование естественных водоемов для доочистки осветленной в отстойниках воды. В этой схеме также применяется доочистка на фильтрах.

Выпавший осадок периодически удаляется из прудов-отстойников экскаваторами.

Сооружения камерного типа технологически аналогичны описанным выше прудам-отстойникам (рис. 7.5). Конструктивно от последних они отличаются лишь наличием верхнего покрытия, предохраняющего их от промерзания в зимний период.

Об эффективности очистки поверхностного стока на трех описанных выше типах сооружений можно судить по приведенным в

Очистные сооружения камерного типа

Рис. 7.5. Очистные сооружения камерного типа:

  • 1 — подводящий коллектор; 2 — разделительная камера; 3 — вход осветляемой воды; 4 — переливная стенка; 5 — решетка; 6 — плавающий понтон; 7 — сборник нефтепродуктов; 8 — нефтеразделительная камера; 9 — слив воды;
  • 10 — фильтры доочистки; 11 — отвод очищенной воды

табл. 7.8 эксплуатационным данным по ряду сооружений. Приведенные в этой таблице показатели, а также проведенный сравнительный анализ качества воды в выпусках водостоков в р. Москву показал, что на коллекторах, оборудованных очистными сооружениями, концентрация взвешенных веществ и нефтепродуктов примерно в 2 раза ниже, чем на выпусках без очистных сооружений.

Таблица 7.8

Показатели эффективности работы очистных сооружений

Очистное

сооружение

Нефтепродукты

Взвешенные вещества

Концентрация на входе сооружения, мг/л

Концентрация на выходе сооружения, мг/л

Эффектив

ность

очистки,

%

Концентрация на входе сооружения, мг/л

Концентрация на выходе сооружения, мг/л

Эффектив

ность

очистки,

%

Щитовое заграждение «Пресня»

1,638

0,830

49,3

121,5

51,8

57,4

Пруд-отстойник

«Братеево»

1,958

0,416

78,7

184,7

19,4

89,5

Сооружение камерного типа «Филевская пойма»

1,203

0,475

60,5

138,5

52,6

62,0

Пруд-отстойник

«Городня-2»

0,635

0,451

18,7

20,1

16,3

29,0

На сооружениях очистки так называемого промливневого стока, принадлежащих МГУП «Промотходы», используется технологическая схема с физико-химической очисткой поступающей воды (рис. 7.6).

Б. Принципиальная схема очистки промливневого стока

Рис. 7.Б. Принципиальная схема очистки промливневого стока

на МГУП «Промотходы»:

1 — поступающий на очистку сток; 2 — приемная камера; 3 — механизированные решетки; 4 — песколовки; 5 — смеситель; 6 — горизонтальные отстойники; 7 — мелкозернистые фильтры; 8 — резервуар чистой воды; 9 — сброс очищенного стока в водоприемник; 10 — реагентное хозяйство; 11 — бетонированные площадки для переработки нефтесодержащих осадков

В данной технологической схеме наряду с песколовками также используют регулирующие емкости, позволяющие усреднять пиковые ливневые расходы. В качестве реагента используют сернокислый алюминий. При квалифицированной эксплуатации пром-ливневых очистных сооружений обеспечивается весьма высокое качество очистки воды по основным контролируемым параметрам. Анализ приведенных эксплуатационных данных показывает стабильные показатели очищенного стока, причем эффект очистки по взвешенным веществам и нефтепродуктам составляет 90-95%.

Получаемое качество промливневого стока, очищенного на групповых очистных сооружениях, позволяет повторно его использовать для заправки поливомоечных машин.

Накопленный опыт эксплуатации различных типов очистных сооружений на водосточных сетях позволяет сделать следующие выводы;

  • • наиболее дешевые по стоимости и простые по конструкции щитовые заграждения достаточно эффективны и обеспечивают удовлетворительную защиту водоемов от аварийных и залповых несанкционированных сбросов загрязнений;
  • • пруды-отстоиники и сооружения камерного типа при аналогичной эффективности значительно более капиталоемки, и целесообразность их широкого размещения вызывает сомнения;
  • • наиболее эффективными являются групповые сооружения очистки промливневого стока с повторным использованием очищенной воды.

ОСОБЕННОСТИ КОНСТРУИРОВАНИЯ ВОДОСТОКОВ

Водосточные сети прокладывают, как правило, во вторую очередь, когда водопроводные и хозяйственно-бытовые водоотводящие сети уже построены и их расположение принимается во внимание при трассировании водостоков. Водосточные коллекторы прокладывают обычно вдоль оси улиц с подключением к ним дождеприемников, располагаемых вдоль бордюрного камня в месте сопряжения дорожного полотна и тротуара.

Дождеприемники представляют собой камеры, перекрытые чугунными решетками на уровне покрытия дороги (рис. 7.7).

Дождеприемники

Рис. 7.7. Дождеприемники:

а — круглые железобетонные; б — прямоугольные кирпичные

В плане дождеприемники могут быть круглые диаметром 700 или 1000 мм и прямоугольные 600x900 мм. Они выполняются из кирпича, бетона или железобетона. Вода из дождеприемника по соединительной ветке отводится в водосток. Соединительные ветки располагают ниже глубины промерзания.

В зарубежной практике используют дождеприемники, решетка которых жестко связана с несущим дорожным покрытием, что позволяет им работать совместно при зимних деформациях земляного полотна и не разрушать его при оттаивании (рис. 7.8). Использование пластмассовых камер, а также соединительных веток и коллекторов из пластмассовых труб существенно снижает стоимость строительства водосточных сетей.

Дождеприемник с пластмассовой камерой

Рис. 7.8. Дождеприемник с пластмассовой камерой:

1 — решетка чугунная; 2 — чугунное опорное кольцо; 3 — бетонная коническая горловина; 4 — пластмассовая камера; 5 — уплотнительное резиновое кольцо

Дождеприемники следует устанавливать:

  • • на затяжных участках спусков через определенные расстояния, определяемые расчетом, исходя из максимальной ширины потока в лотке перед решеткой, равной 1 м;
  • • на перекрестках и пешеходных переходах со стороны притока поверхностных вод;
  • • в пониженных местах при пилообразном профиле лотков улиц;
  • • в пониженных местах площадей, дворовых и парковых территорий, площадок парковки автомобилей.

В последнее время, особенно в практике строительства элитного жилья, проектируют внутриквартальные водосточные сети, которые позволяют непосредственно подключить к ним выпуски стояков внутренних водостоков. Это позволяет избежать образования дополнительных наледей на проезжей части улиц и проездов в зимний период.

 
< Пред   СОДЕРЖАНИЕ     След >